時間：2023-03-16 17:17:39
序論：速發(fā)表網(wǎng)結合其深厚的文秘經(jīng)驗，特別為您篩選了11篇抗浮設計論文范文。如果您需要更多原創(chuàng)資料，歡迎隨時與我們的客服老師聯(lián)系，希望您能從中汲取靈感和知識！
二、康復醫(yī)療階段的劃分
在上述背景下，為了對不同病情的患者提供更有針對性的康復醫(yī)療服務，從而達到改善康復效果和控制治療成本的目的，當前一些發(fā)達國家已普遍將康復醫(yī)療劃分為急性期、恢復期及維持期三個階段。急性期康復主要面向急性病患者、手術后患者以及在災害或事故中受傷人員。實踐證明，在臨床治療的初期即適時介入急性期康復，不僅能提高康復效果及安全度、改善患者的生活品質(zhì)、減少后遺癥及醫(yī)療事故，而且能顯著縮短住院期間從而削減醫(yī)療費用。對于運動器官、腦血管、心血管等疾病，若在急性期治療過程中或手術后及時開展急性期康復訓練，還可以有效預防肌肉萎縮、關節(jié)僵硬等廢用綜合癥?；謴推诳祻椭饕嫦虿∏榉€(wěn)定的恢復期患者，旨在通過恢復患者的日常生活活動能力（ADL）促進他們早日回歸家庭與社會。維持期康復也稱生活期康復，主要面向居家或居住在各類養(yǎng)老及療養(yǎng)設施中的老人及慢性病患者。通過各類訪問康復設施或通院康復設施（通常在社區(qū)內(nèi)設置）來提供各種形式的在宅或通院康復醫(yī)療服務，旨在維持他們的身心機能與生活能力。值得一提的是，中國的康復醫(yī)療界近幾年也認識到了明確劃分康復治療階段的重要性。例如，在腦卒中的康復醫(yī)療中已率先成功實施了“三級康復”的模式，[1]大致分別對應于急性期、恢復期及維持期三個階段，取得了良好的效果?？梢灶A見，該模式今后將會在中國的康復醫(yī)療中得到進一步推廣。康復醫(yī)療領域不同治療階段的特點無疑對各類康復設施的建設提出了更高的要求。從建筑設計的視點，康復設施不僅具有醫(yī)院建筑的基本特征，更因其治療對象、目標、方式方法的特殊性（表1），使得其建筑設計難以套用一般醫(yī)院的做法。同時，考慮到不同疾病、不同治療階段的康復治療所需的空間與環(huán)境相差極大，建筑師必須對病區(qū)與康復治療室進行有針對性的處理。而中國現(xiàn)有的康復設施普遍存在著建設標準過低、專科特色不明顯、平面布局方式單一等問題，難以滿足上述要求。為此，本文通過對國外康復設施的案例分析來探討基于治療階段的康復設施的設計理念與方法。
三、案例分析
現(xiàn)代康復醫(yī)學起源于西歐和北美，在20世紀80年代后取得了巨大的進步。相較而言，當前美國在急性期康復領域處于領先地位，而日本則在恢復期及維持期康復領域頗具特色。因此，本文重點介紹和分析美國的急性期康復設施以及日本的恢復期與維持期康復設施案例。
1．急性期康復設施
通常急性期康復訓練宜在綜合醫(yī)院的骨科、神經(jīng)科、心血管科等病區(qū)展開。急性期康復訓練初期要保持患者手足的正確位置并借助于設備或人力使之被動運動；待患者病情穩(wěn)定后，宜在病室內(nèi)進行坐姿訓練與吞咽訓練；如果患者已可離床，則可在病室內(nèi)或病區(qū)走廊等適當?shù)膱鏊归_行走及ADL訓練。因此急性期康復要求病室要有足夠的空間。為滿足患者從重癥監(jiān)護至急性期康復的各層次醫(yī)護需求，美國在1998年提出了AcuityAdaptableRoom（即急性期適應病室，簡稱AAR）。如圖2所示，AAR采用單人病室，面積通常在30m2以上，病室內(nèi)劃分為臨床區(qū)、患者區(qū)、家屬區(qū)、衛(wèi)生間等區(qū)域，設計要點包括：臨床區(qū)內(nèi)設置各種急性期治療設備，患者區(qū)內(nèi)設置病床，家屬區(qū)內(nèi)設置沙發(fā)；病床的位置便于醫(yī)護人員及家屬觀察，其周邊預留足夠的空間以便使用急性期康復設備，對患者進行搶救時，可將病床推至房間中央，使其四周臨空以獲得足夠的作業(yè)空間；衛(wèi)生間便于患者、家屬及醫(yī)護人員抵達，且有足夠的面積展開ADL訓練，為方便使用，洗面池與坐便器分設在衛(wèi)生間入口兩側；病室外的走廊內(nèi)設置分散式護理站及物品供應站，以便醫(yī)護人員展開醫(yī)護作業(yè)，走廊應有足夠的寬度來展開行走訓練（圖3）。[2]目前中國醫(yī)院的病室以多床室為主，床均建筑面積一般不足10m2，因此難以套用美國AAR的標準。為此，筆者提出了符合當前國情的可展開急性期康復訓練的病室（圖4），該病室的基本要求包括：多床病室的床均使用面積（不含衛(wèi)生間）不宜小于10.8m2；病床的一側宜留出1.5m以上的距離，以便患者在護理人員協(xié)助下?lián)Q乘輪椅；為方便輪椅患者，病室內(nèi)還應設置帶扶手的薄型洗面池。除病區(qū)外，急性期康復訓練室也必須滿足相應的要求。以位于美國德克薩斯州的美國國家軍隊康復中心為例，該中心的康復訓練室集成了假肢、機器人以及虛擬現(xiàn)實等領域的先進技術，可為截肢和燒傷士兵提供各類急性期康復訓練。除作業(yè)療法、運動療法、假肢矯形等常規(guī)康復訓練設備外，該康復中心還擁有300°進入式虛擬現(xiàn)實與步態(tài)分析儀等先進設備，以及室內(nèi)沖浪、室內(nèi)高架田徑跑道、攀巖墻與障礙模擬等訓練場地（圖5）。
2．恢復期康復設施
急性期患者的病情穩(wěn)定后將進入恢復期康復階段。恢復期康復設施的設計應提供能夠模擬家庭生活的治療環(huán)境以促使患者早日回歸社會，并有助于提高患者參與康復訓練的主動性與積極性；同時，由于患者ADL不斷改善且活動范圍不斷擴大，須確?；颊甙踩Ｎ挥谌毡緰|京都澀谷區(qū)的初臺康復醫(yī)院，主要為結束了急性期治療的腦梗塞及腦溢血患者提供恢復期康復訓練。該醫(yī)院為地上8層、地下2層，總建筑面積為1.3萬m2，病床數(shù)為173床。醫(yī)技部設在醫(yī)院一層，二層為門診部及康復部，三層以上為住院部。2012年，該醫(yī)院的住院患者約600人次，平均住院時間為98天（患者入住該醫(yī)院前，在急性期醫(yī)院的平均住院時間為36天），回歸家庭率達79%；此外，在該醫(yī)院接受通院康復訓練的患者超過了1100人次，醫(yī)院還為600人次左右的居家患者提供了上門康復訓練服務。[3]通?；謴推诳祻歪t(yī)院的門診量較少，醫(yī)技部中也僅設用于康復診斷的設備，康復部占據(jù)核心地位。以初臺康復醫(yī)院為例（圖6），門診部和醫(yī)技部的面積分別只占總建筑面積的3.40%與2.69%；而康復部的建筑面積占總建筑面積的12.58%，由物理療法區(qū)（圖7）、作業(yè)療法區(qū)（圖8）、木工間、水療間、ADL訓練室以及言語療法室構成；住院部由若干康復病區(qū)組成，占總建筑面積的66.18%，既是康復患者的生活場所，也是展開洗漱、如廁等日常生活訓練的場所，因而床均病區(qū)面積大于一般醫(yī)院。[3]為提高患者的日常生活活動能力，減少臥床不起情況發(fā)生，并幫助患者順利回歸家庭，初臺康復醫(yī)院的病區(qū)設計還具有下列特色：護士站采用了開放式設計（圖9），可方便輪椅患者與護士交流；病室內(nèi)設置書桌，供患者在住院期間進行自己的興趣活動；每個病區(qū)設3個活動室及2個浴室，確?；颊呖沙浞终归_各項康復訓練；每個病區(qū)均設備餐間，可模擬赴餐廳就餐場景。為幫助患者盡快融入正常的社會生活，醫(yī)院一層的休息廳中還設有咖啡屋和小商店等公共空間（圖10）。
3．維持期康復設施
維持期康復設施的設計要點包括：借助通院及訪問康復訓練的方式，維持患者殘存的身體機能；與社區(qū)周邊的醫(yī)療、保健及福祉設施或組織展開有效的協(xié)作，維持并促進患者正常的社會生活。通院康復設施（圖11）主要面向居家患者提供康復訓練及專業(yè)的康復指導，主要職能包括進行患者的身體機能評定、為患者制定有針對性的康復訓練方案、提供以運動療法和日常生活訓練為主的康復訓練。訪問康復訓練主要面向一時難以適應居家生活的退院患者，通過專業(yè)人員的上門指導，可以幫助患者進行有效的居家康復訓練從而增進他們的居家生活能力。為充分利用當?shù)氐纳鐣Y源，日本的維持期康復設施多與康復醫(yī)院或老年設施結合設置。以位于日本福岡縣北九州市的南小倉社區(qū)康復中心為例，該中心與當?shù)氐男}康復醫(yī)院和伸壽苑老年護理院共同組成了一個彼此相對獨立又相互協(xié)作的社區(qū)康復設施群（圖12），通過通院、訪問等康復訓練方式來維持患者的身體機能與社會生活。此外，該設施群還與社區(qū)內(nèi)的診所、介護保險事業(yè)所、當?shù)厣鐖F保持著密切的聯(lián)系與充分的協(xié)作。
在社區(qū)健康服務中心內(nèi)部，如何衡量不同崗位人員因工作量組合不同所致差異的績效問題，已成為現(xiàn)代管理者的關注重點。例如，2名全科醫(yī)師1月份均提供1500人次的服務，全科醫(yī)生A提供了1300人次的診療服務、200人次高血壓病人的隨訪；全科醫(yī)生B提供了200人次的診療、600人次的規(guī)劃內(nèi)疫苗預防接種、600人次的兒童保健體檢、100人次的生產(chǎn)訪視。這2名醫(yī)生誰的績效更高，以及如何評價，這需要采用一種“統(tǒng)一的工作量衡量標準”進行轉(zhuǎn)換，并直觀地衡量不同崗位、不同中心之間的服務量。為此，本研究在完成社區(qū)公共衛(wèi)生項目的運行成本研究后，對社區(qū)公共衛(wèi)生項目、社區(qū)基本醫(yī)療和管理共84個工作量進行了成本測算研究，并建立了以“標準工作當量”為參照單位，把84種工作量轉(zhuǎn)換成以統(tǒng)一的工作量衡量單位進行內(nèi)部績效管理。
2社區(qū)健康服務中心內(nèi)部績效管理的建立
2．1崗位的設置及崗位人數(shù)的計算
2．1．1全科醫(yī)學服務理念與崗位設置的關系真正意義
上的全科醫(yī)師是“以家庭為單位，面向個人，以人的健康為中心、提供健康管理”為醫(yī)學服務理念的，即：從服務項目來看，全科醫(yī)師對于固定或已建立服務關系的居民不但要提供常見病多發(fā)病的診療，同時還要提供預防保健等健康管理服務、專科疾病的轉(zhuǎn)診負責等工作項目，是一種“綜合（多項目）、連續(xù)的管理”服務（一個人從胎兒期到老年），而不是既往那種“一個醫(yī)生只提供一個項目”的“專科化服務模式”。因此，可以采用兩種模式設置崗位：①如果基于“綜合、連續(xù)”的服務理念，在崗位設置上，可以采用“服務流程”為主來設置崗位，如前臺服務、全科服務門診、護理及輔助部分。②如果采用“專科化服務”，則在“全科服務門診”中，就應該按?？葡盗蟹殖鋈漆t(yī)療門診、預防接種門診、兒童保健門診、婦女保健門診等多?？品枕椖縼碓O置崗位。
2．2．2崗位人數(shù)的計算
①崗位人數(shù)＝崗位負荷量÷每位工作人員每年所能完成的工作負荷量。其中“崗位負荷量”為“該崗位預計年總服務人次”。對于疾病診療，需要考慮“兩周發(fā)病率”、居民就醫(yī)習慣、政策引導、社區(qū)醫(yī)療資源等因素；而對于公共衛(wèi)生項目而言，需要考慮社區(qū)人口結構特點、社區(qū)主要健康問題、公共衛(wèi)生目標（特別是公共衛(wèi)生的強制性要求）等因素，進行綜合計算。②每工作人員每年所能完成的工作負荷量＝1名崗位人員1年中的工作時間÷單人次服務時間。按照目前相關勞動要求及實際情況，1名工作人員1年平均上班時間為226．41d（除法定節(jié)假日、法定休息日后的工作時間），即1181．26h、108675．45min（每天法定上班7h）。以“社區(qū)常見病多發(fā)病的診治項目”的流程崗位為例，得出運行成本結果顯示，每提供1次“社區(qū)常見病多發(fā)病診治（不含門診治療部分）”的單位時間為20．05min，即1名全科醫(yī)生1年能提供8314人次的服務，同時還需要考慮全科醫(yī)師參加工作會議、培訓、學術活動的時間，根據(jù)相關強制性培訓要求，以及實際工作情況，這部分任務占用了全科醫(yī)師18．65％的比例，即在工作日內(nèi)，只有81．35％的時間用于提供服務，即：每名全科醫(yī)生1年能提供7170人次的服務（見表1）。因此根據(jù)此數(shù)據(jù)，結合居民的“社區(qū)常見病多發(fā)病兩周發(fā)病率”以及“就醫(yī)習慣流向”，就可計算出崗位人數(shù)。見表2。③全科醫(yī)療門診醫(yī)生配備數(shù)＝服務人口×社區(qū)常見病兩周發(fā)病率×26．07×每次患病平均就診次數(shù)×居民到社區(qū)的就醫(yī)習慣流向比例÷7170。④公共衛(wèi)生崗位人數(shù)＝為達到公共衛(wèi)生設定目標所需要的服務量÷11620．25。社區(qū)公共衛(wèi)生服務是與人群結構、社區(qū)人群健康水平、所需要達到的目標相關，往往是強制性要求（如婦幼保健的覆蓋率、預防接種完成率、慢性病管理率等），這些往往與人群結構及健康水平有關。
3崗位人員工作目標的設置與計算
崗位人員的工作目標設置必須以醫(yī)療安全和符合醫(yī)療服務規(guī)范為前提，以完成社區(qū)基本醫(yī)療和公共衛(wèi)生任務、促進工作人員提高效率、鼓勵多勞多得、建立公平績效管理機制為目標。
3．1工作目標的設置
按“基本管理目標”、“工作數(shù)量目標”、“工作質(zhì)量目標”、“科研帶教工作目標”等4大類進行設置。3．1．1一般基本管理目標的設置即遵從法律及相關規(guī)范、醫(yī)德醫(yī)風、考勤、機構整體管理目標的分擔，往往采用“一票否決”和“分級設定”（如違反1次、2次、3次等）按等級設置，也往往采用“每月考核”和“年度綜合”考核目標的達標情況。3．1．2工作數(shù)量目標的設定與計算由于“工作數(shù)量目標”與“工作質(zhì)量目標”在一定程度上往往存在矛盾，即當工作數(shù)量超過一定額度后，工作質(zhì)量就會隨著工作數(shù)量的上升而下降，就會導致醫(yī)療安全問題的發(fā)生概率上升和服務質(zhì)量下降，因此，在工作數(shù)量的設定上，必須要有科學的依據(jù)。公式為：1名醫(yī)生的年度工作數(shù)量目標（平均）＝該崗位的年度目標÷從事該崗位項目的醫(yī)生數(shù)。3．1．3“封頂線”與“基本線”的設定工作數(shù)量目標采用“標準工作當量”為單位，當“1名醫(yī)生的年度工作數(shù)量目標（平均）”＞13944個標準工作當量時，說明人員的配備設置不足，需要增加人員，否則將出現(xiàn)服務質(zhì)量下降；反之，當“1名醫(yī)生的年度工作數(shù)量目標”＜9296個標準工作當量時，說明人員配備過剩，效率下降。因此，我們以“13944個標準工作當量”作為“封頂線”，超過此線部分按此額計算績效（即超出部分不再獎勵）；以“9296個標準工作當量”作為“崗位最低業(yè)務要求量”（即“基本線”），實際業(yè)務量低于此線的則按“實際完成比例”發(fā)放基本工資，而績效工資則是參照“基本線”與“封頂線”之間部分進行計算，同時根據(jù)工作質(zhì)量等級計算“有效服務量”，以此作為績效工資的參照，具體計算公式及方法見本文第4部分。3．1．4年目標與每月目標的設定由于機構內(nèi)部的績效考核往往是“以月為單位”和“年終綜合”的方式，1年的工作數(shù)量目標需要在每月中進行分攤，而醫(yī)療衛(wèi)生服務受人文習俗、季節(jié)性影響較明顯（如春節(jié)、季節(jié)轉(zhuǎn)換等），所以在設置“年度總目標”后，需要根據(jù)實際情況對目標進行分攤，我們根據(jù)近3年來深圳市社區(qū)健康服務中心服務量在每月的變化情況，制定了“每月分攤目標額度表”。見表3。另外，由于需要考慮職稱及崗位特點，對不同職稱人員給予一定的目標調(diào)整。
3．2工作質(zhì)量目標的設定
每月的“工作質(zhì)量目標”與年度的質(zhì)量目標一致，或為了保證工作目標的完成，往往把總體目標略為調(diào)高（1％～5％之間）。
3．3科研帶教工作的目標設置
科研帶教目標根據(jù)實際需要以及職稱要求進行設置，往往把這部分目標設為“附加獎勵項目”或者獨立的考核項目，但列入常規(guī)目標有利于強化科研和教學任務的工作。
4崗位的績效考核
4．1采用“標準工作當量”設置目標工作及目標等級
包括基本工作量目標線、獎勵目標線、限制線。①基本工作量目標是指在正常情況下必須完成的工作目標，數(shù)量指標一般按：11620標準工作當量×崗位調(diào)控系數(shù)，當月目標＝年目標×當月分攤比例（見表3）；②獎勵目標線是指在完成基本目標后，提倡多勞多得和主動奉獻，一般獎勵目標線設置在：11621～13944個標準工作當量之間（即基本目標值的1．0以上、1．2以下）；③限制線是指為了避免工作人員為了單方面追求效率和數(shù)量，或為了達到單方面經(jīng)濟利益而出現(xiàn)的以犧牲醫(yī)療質(zhì)量和醫(yī)療安全，或因過度追求利益而犧牲個人休息時間，而導致服務質(zhì)量下降的情況，一般限制線設置在13944個標準工作當量，超過此線者，不作獎勵并以13944個標準當量計算，同時設置“加重處罰條件”，如：因片面追求效率而出現(xiàn)醫(yī)療差錯或責任事故的，高于同條件下的正常處罰額度。
4．2根據(jù)情況設置“管理調(diào)控系數(shù)”
對于存在操作難度大，或比較薄弱，或本年度需要強化的項目，可以在“標準工作當量”計算的基本上，乘以“管理調(diào)控系數(shù)”（＞1．0），如在夏天進行“產(chǎn)后訪視”，原來為2．7183個“標準工作當量”，為了平衡此項工作，可以通過“管理調(diào)控系數(shù)”設置到2．0，即：調(diào)整后，每人次產(chǎn)后訪視為5．4366個“標準工作當量”。同理，對于需要弱化的項目，可以設以＜1．0的系數(shù)進行調(diào)控。
4．3設置績效分配標準
根據(jù)項目成本、補助經(jīng)費的分配以及績效工資分配額度，設置合理的績效分配標準。每個“標準工作當量”值＝項目經(jīng)費÷項目工作目標數(shù)量×可分配系數(shù)?？煞峙湎禂?shù)一般保留10％～15％的比例作為管理或機動分配預留，即在0．85～0．90之間，或根據(jù)實際情況設置，這部分預留，一是可以作為法定休假人員休假期間的平均獎勵，二是可作為年終獎勵。
4．4進行每個崗位的績效評價
中圖分類號：S611 文獻標識碼：A 文章編號：
一、前言
近些年來，在城市建筑設計中，經(jīng)常會伴隨著各種功能的地下室或者是地下車庫，很多高層建筑為了充分利用建筑空間，將一些設備或者是消防池等設置在地下室，不僅僅更大程度的利用了建筑空間，節(jié)省了相關的成本費用，更大大深埋了地基，加強了整體建筑結構的穩(wěn)定性，增強了建筑的抗震性能，確保了建筑的安全性，同時，也使得整個地下室的功能得到了最大程度的挖掘，避免了建筑價值的浪費。在建筑地下室結構設計中，設計人員要綜合分析整體建筑結構的具體情況，綜合考慮到建筑的防火，防震，通風，采光等各個方面的的因素，在滿足建筑基本功能的的前提下，做出創(chuàng)意設計，選擇合理的結構方案。
二、地下室結構設計存在的問題
地下室工程涉及到的專業(yè)領域非常廣泛、專業(yè)知識相對復雜。在對建筑工程的地下室進行結構設計時,要綜合考量到使用功能、防火功能、人防需要,還要顧及到管道、通風、攤水、采光等各個專業(yè)的相互聯(lián)系配合。對于擁有大底盤的建筑群體來說,一般來講,在塔樓部分的使用時期,基本不會發(fā)生抗浮問題。但是地下室以及裙房部位卻會有抗浮不能滿足實際要求的毛病。
其設計上的主要問題表現(xiàn)在:
(1)結構平面的設計。
(2)抗震設計。
(3)地下室抗?jié)B、抗浮設計。
(4)地下室的結構超長。
(5)外墻的結構設計。
三、地下室結構平面設計
建筑工程的地下室結構設計，需要多個部門的共同配合，要堅持在滿足基本的使用功能基礎上，綜合分析建筑的防火，抗震，設備用房，管道鋪設，排水通風等多個方面因素，并促使多個專業(yè)領域人員通力協(xié)作。設計人員在設計過程中，可以選擇使用設計后澆帶或者是混泥土外加劑，也可以選擇地上設縫或者地下不設縫等方式，這些方式，都可以滿足不設縫的目的，在地下室的設計施工過程中，很容易出現(xiàn)地下室過長的問題，這時候，僅僅依靠后澆帶的設計難以解決問題，可以再實地測量勘察的基礎上，將地下室平面做出科學的調(diào)整，并進行嚴密分割，根據(jù)需要，設計一些比較窄的通道，使得管道可以相連。為了讓接縫變得更少，且最大程度的減少接縫的受力，方便維修補救?？梢詫⒆冃慰p設計安裝在通道的外部。最后，要充分考慮采光井的位置，做出科學的采光設計。
四、地下室外墻結構設計
地下室外墻的設計是整個建筑工程地下室結構設計的關鍵環(huán)節(jié)，對整個建筑工程地下室結構的合理性有著十分重要的影響。在設計時候，要綜合考慮到水，土壓力因素，并通過這些因素來驗算外墻的抗裂性能?？傮w而言，要在綜合考慮多種因素的基礎上，從以下幾個方面做出科學合理的設計。
(一)荷載
地下室外墻在整體的荷載中占據(jù)著重要地位，其承受的荷載總體而言分別有水平荷載和來自建筑主體和地下室樓蓋的傳重和自重的豎向荷載。地下室外墻水平的荷載一般都包括側向的土壓力，地下水側向壓力等。在地下室外墻結構設計中，豎向荷載和地震等作用所產(chǎn)生的內(nèi)力一般而言不會起到控制的作用，在此過程中，要充分重視水平荷載，當水平荷載垂直于墻面時候，會產(chǎn)生彎矩，這對墻體的配筋有著十分重要的意義。
(二)地下室外墻截面設計
土壓力引起的效應為永久荷載效應。地下室外墻承受的土壓力宜取靜止土壓力，靜止土壓力宜由試驗確定。當不具備試驗條件時，砂土可取0.34～0.45，黏性土可取0.5～0.7。水位穩(wěn)定的水壓力按永久荷載考慮，分項系數(shù)可取1.2；水位急劇變化的水壓力按可變荷載考慮，分項系數(shù)宜取1.3。有人防要求的地下室外墻的永久荷載分項系數(shù)，當其效應對結構不利時取1.2，有利時取1.0；抗爆等效靜荷載分項系數(shù)取1.0。
(三)地下室外墻的配筋計算
實際設計時，配筋的計算，對于帶扶壁柱的外墻，不是根據(jù)扶壁柱的尺寸大小進行計算，而是均按雙向板計算配筋；扶壁柱則按地下室結構的整體電算分析結果進行配筋，不按外墻雙向板傳遞荷載驗算扶壁柱配筋。根據(jù)外墻與扶壁柱變形協(xié)調(diào)的原理，這種設計將使得外墻豎向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墻的水平分布筋則有富余量。
五、抗?jié)B抗浮設計與抗震設計
1、抗?jié)B抗浮設計分析
如果是在地下水位淺,或者在雨水相對較多的地區(qū)進行施工,那么,對于地下室層數(shù)為一到二層的建筑來講,常規(guī)都要考慮到使用階段的抗浮問題。純地下室的部位,以及裙房部位有可能存有抗?jié)B抗浮不符合要求的情況出現(xiàn)。均對這種實際情況,應當采取下面的幾個措施來應對:
(1)在設計條件允許的前提下 ,盡可能地提高基坑底設計標高,這樣可以起到降低抗浮設防水位的目的。高層建筑基礎底板應當應用梁板筏板基礎或者是平板閥板基礎。
(2)倡導應用無梁樓蓋與寬扁梁。常規(guī)寬扁梁截面高在跨度的十六分之一和二十二分之一中間。寬扁梁可以有效降低地下部分高度。這樣,在降低抗浮水位上就占有一定的優(yōu)勢。
(3)強化抗?jié)B抗浮設計的另一個有效辦
法是增大地下室自重。這個辦法大體有三種情況:其一是基板加載,其二是邊墻加載,其三是地下室的頂板加載。這種辦法的特點是設計與施工都相對簡單。但是不足之處在于當建筑物需要抵擋較大的浮力時,因為混凝土和相關的增重材料需求量太大,而使施工費用增加。
(4)設抗拔樁。此辦法是抗?jié)B抗浮設計加很常用的方法之一。抗拔均一般情況都要嵌入到埋藏淺嵌入堅硬的基巖之內(nèi)。因為受施工條件和造價因素的制約,抗拔樁入巖一般不深,這就需要施工過程中對樁端進行灌漿處理。若上覆土層厚度太大,抗拔樁進不到基巖處,那就需要在樁下部設擴大頭,提高抗拔樁的抗拔能力。
2.地下室抗震設計問題
地下室結構設計對整個建筑工程的抗震性能有著十分重要的影響，結構設計的是否合理，不僅僅關系到整個高層建筑的工程造價，也會密切的關系到整個建筑的穩(wěn)定性和安全性，因此，在進行高層建筑地下室結構設計中，要嚴格把握施工圖紙的審核要點，地下室整體結構埋置的深度一般都要大于地面建筑的高度，同時，總體的建筑高度要從地下室外部的地面開始算。地下室的墻柱同地面建筑主體的墻柱設計之時，要通過科學的處理，保持協(xié)調(diào)一致。
3. 人防地下室的結構設計
由于人防的要求, 高層建筑的地下室常兼作人防地下室。普通民用建筑的防空地下室人防等級一般以五、六級居多。人防地下室和非人防地下室相比, 由于增加了核爆動荷載以及對輻射等方面的要求,二者在結構設計上有較大區(qū)別, 主要體現(xiàn)在荷載及荷載組合、材料強度、內(nèi)力計算和構造規(guī)定等方面。人防底板的荷載控制問題。人防地下室位于主體結構部分時,人防底板一般是平時荷載起控制作用；人防地下室位于純地下室部分時, 當僅有一層地下室且頂部有覆土時, 人防底板一般是戰(zhàn)時荷載起控制作用, 當有兩層或兩層以上的地下室且頂部有覆土時, 人防底板一般是平時荷載起控制作用。
六、結束語
總之，加強對建筑工程地下室結構設計的分析，可以不斷的提高建筑工程的地下室結構的質(zhì)量，保證整個建筑工程的安全性和可靠性。
參考文獻：
[1]吳仲平 基于高層建筑地下室結構設計的分析 [期刊論文] 《廣東建材》 -2012年5期
中圖分類號： U45文獻標識碼：A
一、前言
正?；A與地基之間是壓力，當?shù)叵滤畢R聚到基坑中，使得基坑內(nèi)有水此時就會存在浮力（F=γhA）問題，當上部荷載P＜F（浮力）時就會發(fā)生地下室上浮現(xiàn)象。在使用或者施工過程期間，如果地下水匯聚到基坑中，使得基坑內(nèi)有水，此時就存在浮力問題。同時各種土壤（粘土、沙土或高風化的巖石）只要有空隙形成聯(lián)通，縫中的水形成水逕，水越積越多就會有水壓力進而產(chǎn)生浮力，就很有可能因為浮力過大而導致地下室上浮。
二、危害性
從大量的例子中我得出了地下室上浮的三種形式；同時也從中概括總結了地下室上浮的損害。
1、局部抗浮失效，結構每個單元的重力都大于水浮力，多發(fā)生在地下室底板承載力不足處。質(zhì)量分布均勻，層高較高，層數(shù)較多板較薄配筋較少。
2、局部整體抗浮失效，結構部分區(qū)域重力大于水浮力，部分區(qū)域小于水浮力，部分區(qū)域發(fā)生的上浮現(xiàn)象。
3、整體抗浮失效，結構任意單元的重力都小于水浮力，地下室水浮力使結構整體向上位移的現(xiàn)象。
不論那種抗浮問題，在這我簡單的將其危害總結為四點
1、使用問題，柱子的傾斜過大、板起拱過大；裂縫產(chǎn)生嚴重漏水影響使用；隔墻等構筑物被擠裂擠碎等。
2、結構問題，梁柱等主要受力構件受到較為嚴重的破壞使其承載力降低；頂板有時候也會因為變形過大而出現(xiàn)結構性的裂縫等。
3、耐久性問題，裂縫導致混凝土碳化加快；鋼筋的銹蝕也加快；這些都直接影響到地下室的適用壽命。
4、經(jīng)濟問題，只要出現(xiàn)了地下室上浮問題就需要補救。此時，鑒定加固的費用、延后投入使用或影響使用所帶來的損失等就隨之而來。
綜上所述，找到導致地下室上浮問題的原因和補救措施就十分必要了。
三、原因分析
導致地下室出現(xiàn)上浮問題的原因是非常多的，在閱讀的大量文獻后本人進行了總結，目的是找出其中比較重要的和比較常見的原因供設計、施工、組織、監(jiān)理等技術人員參考。
1、地下室地下空間發(fā)展不是很久。2、基礎的持力層的復雜性。3、軟件即電算設計的可靠性問題。4、錨桿、錨樁加固規(guī)范不統(tǒng)一等問題。5、環(huán)境等外在條件不可預見性。6、詳勘報告的誤導。7、設計上的問題。8、施工不當。監(jiān)理要求不夠及時嚴格。
綜上所述，導致地下室上浮的原因多種多樣，根據(jù)所搜集的實例資料、研究文獻等，下表3.1是各種因素在總的所有因素中所占的比重。
表3.1各因素百分比
四、防治措施
防止產(chǎn)生地下室水浮力的措施可從大的方向概括為兩大類：一種為抗力平衡方法；一種為浮力消除方法?？沽ζ胶夥ň褪菃柫嗽龃蠓较蛳蛳碌牧Γ櫭剂x就是想方設法的通過增大上部結構物或者構筑物的重量來壓住水浮力，亦或是通過下拉法（包括錨桿及抗拔樁等的下拉作用）來提供抗浮力。而消除浮力法是為了減小對地下室向上的力的作用，其主要就是做好排水減小水浮力。
（一）防止措施主要從以下五部分著手：
1、勘察。勘察單位一定要履行好自己的職責，對于自己所負責工程地區(qū)的地質(zhì)條件在勘察過程中不但要把握好土層地質(zhì)的特點，特別要勘明地下水的詳細情況，弄清是否有暗流流徑。同時地下水位的給頂關乎抗浮水位的選取，要確保嚴格按照現(xiàn)行規(guī)范給出地下水位高度。
2、設計。設計人員要綜合考慮結構自身和地質(zhì)勘察報告中場地地質(zhì)及水文地質(zhì)條件來決定基礎類型。必須是有經(jīng)驗的設計人員來執(zhí)行設計，才能準確的取定抗浮水位安全系數(shù)。
3、施工。大多施工單位或者負責人缺少對施工階段本地自然條件與施工因素的思考，防水、排水措施設置不夠完善；同時要有應急措施，防止突然氣候、強降水的來臨，做到有備無患；在一個要明確施工中停止降水的時間和階段，嚴禁提早停止排水和降水。
4、監(jiān)理。監(jiān)理人員要履行好自己的職責，對于不按照正常工序的施工現(xiàn)象一定要叫停，要求其整改完善。
5、后期管理。后期管理可以設置溢水孔來防止突然降水和地下水的積聚；同時要定期檢查地下室排水措施的使用情況，確保其處于可用狀態(tài)。
（二）治理措施
1、抗浮錨桿方法?？垢″^桿在地下室底板受到嚴重破壞時，此時的地板已經(jīng)無法與錨桿進行最有效的連接，抗浮錨桿的作用不能得到完全發(fā)揮，此時不宜使用此法。
2、抗拔樁下拉法設計?？垢侗M量嵌入堅硬而埋藏較淺的巖石中，由于施工限制抗拔樁一般入巖不深，要進行樁底端處理，不能入巖的只能依靠摩阻力抗拔，此時需要增加樁的長度。要特別注意抗拔樁只能由人工挖孔或機械成孔的灌注樁。
3、摩擦抗浮法。土壤與地下結構物之間存在摩擦力，這種力量可以抵抗地下室的上浮。而該力的大小依土壤的側壓力及各土層的摩擦情況而定，但是這種側壓力的大小很難準確確定，所以它的可靠度不高，如需采用需要提高其可靠系數(shù)。若地下水不時的變動，這種方法的適用性就會受到很大程度的限制。
4、延伸基板法。延伸基板法是將地下室結構的基板向外延伸而形成翼板，由翼板承托覆土以抵抗上浮力。這種方法是相當有可以增大上部結構負重，但為了要延伸基板而形成翼板，開挖范圍將因而加寬，土方和使用面積也會相應的加大，所以一般只適用于場地不受限制的規(guī)模較小的結構的抗浮，否則是不宜采用的。
5、補縫處理。先降水，代裂縫穩(wěn)定后修補結構裂縫，滲水處裂縫處理應先做樣板，確認治理效果較好時再繼續(xù)施工。
6、排水處理。當?shù)叵率野l(fā)生上浮問題后一般都要及時的進行臨時處理。在地下室底板上鉆孔使水流出以減小水壓力；在地下室四周開挖若干集水井，持續(xù)降水。這種排水處理方法是典型的浮力消除法，可以起到立竿見影的效果，減小其進一步惡化的可能性，其抽水費用不高，且是最治本的方法。
7、加大荷載法：在地下室的內(nèi)部或者地下室頂面加上土體或者其他材料荷載，來增大上部荷載的抗浮力左右。當無空間加載或者影響其他功能時就不宜使用了，因此此方法局限性較大，很多時候可能會影響結構的功能使用。
當在選擇治理加固措施時，要綜合考慮施工工藝，技術特點，適用范圍和造價成本因地制宜的選擇加固措施。
參考文獻：
[1] 《建筑地基處理技術規(guī)范》--（JGJ79-2012）：
[2] 《建筑地基基礎設計規(guī)范》--（GB50007-2011）：
多。隨之而來的問題也是越來越明顯，特別有地下室的上浮是其中非常常見但又非常難解決的問題。鑒于
地下室上浮問題所帶來的損失之大，尋找導致地下室上浮問題的原因及防治措施、加固措施都是亟需解決
的。本文主要內(nèi)容就是在筆者搜集大量的論文文獻的基礎上總結歸納了各種導致地下室上浮問題的原因和
防止與補救措施。通過對比比較，提出了可行并且高效的防治補救方法。
關鍵詞：關鍵詞：關鍵詞：關鍵詞：
地下室上??；問題原因；預防措施；補救方法
中圖分類號：R824文獻標識碼：A
1前言
隨著社會經(jīng)濟的日益的發(fā)展城市用地緊張，特別是城市中心，高層和超高層建筑日益增
多，基礎埋深逐漸加大，正是為了有效利用地下基礎空間、地下空間就有了地下室；現(xiàn)社會
停車難問題日益成為突出矛盾，因而開發(fā)利用地下空間作為地下停車設施已成為一種趨勢；
同時地下商場等地下商業(yè)建筑也越來越廣泛，地下室抗浮穩(wěn)定性和浮力對底板產(chǎn)生的彎矩和
剪力等問題對結構安全產(chǎn)生的影響日益顯著。隨之帶來的安全問題和經(jīng)濟損失等問題也愈發(fā)
明顯。
2地下室上浮概述
正?；A與地基之間是壓力，當?shù)叵滤畢R聚到基坑中，使得基坑內(nèi)有水此時就會存在浮
力（F=γhA）問題，當上部荷載P＜F（浮力）時就會發(fā)生地下室上浮現(xiàn)象。在使用或者施
工過程期間，如果地下水匯聚到基坑中，使得基坑內(nèi)有水，此時就存在浮力問題。
2.1地下室上浮的形式
1、局部抗浮失效：結構每個單元的重力都大于水浮力，多發(fā)生在地下室底板承載力不
足處。質(zhì)量分布均勻，層高較高，層數(shù)較多板較薄配筋較少。
2、局部整體抗浮失效：結構部分區(qū)域重力大于水浮力，部分區(qū)域小于水浮力，部分區(qū)
域發(fā)生的上浮現(xiàn)象。
3、整體抗浮失效：結構任意單元的重力都小于水浮力，地下室水浮力使結構整體向上
位移的現(xiàn)象。
2.2地下室上浮的危害
1、使用問題：柱子的傾斜過大、板起拱過大；裂縫產(chǎn)生嚴重漏水影響使用；隔墻等構
筑物被擠裂擠碎等。
2、結構問題：梁柱等主要受力構件受到較為嚴重的破壞使其承載力降低；頂板有時候
也會因為變形過大而出現(xiàn)結構性的裂縫等。
3、耐久性問題：裂縫導致混凝土碳化加快；鋼筋的銹蝕也加快；這些都直接影響到地
下室的適用壽命。
4、經(jīng)濟問題“只要出現(xiàn)了地下室上浮問題就需要補救。此時，鑒定加固的費用、延后
投入使用或影響使用所帶來的損失等就隨之而來。
2.3地下室上浮分析
導致地下室出現(xiàn)上浮問題的原因是非常多的，在閱讀的大量文獻后本人進行了總結，目
的是找出其中比較重要的和比較常見的原因供設計、施工、組織、監(jiān)理等技術人員參考。
1、基礎的持力層的復雜性。地上建筑部分的剛度與地基承載力相互影響問題，這種影
響目前還沒有完整的較為科學準確的理論及經(jīng)驗方法，這種上部結構對下部的影響還在進一
步探索中。
2、錨桿、錨樁加固規(guī)范不統(tǒng)一等問題。就目前我所掌握的錨桿防抗浮設計中，是有三
個規(guī)范要求的：《建筑地基基礎設計規(guī)范》、《建筑邊坡工程技術規(guī)程》、《巖石錨桿（索）
技術規(guī)程》。而其無論是理論或者經(jīng)驗的計算公式都不統(tǒng)一，有時需要利用幾種方法分別
計算來選取符合所有技術規(guī)程要求的設計。
3、環(huán)境等外在條件不可預見性。如，在地下室四周已經(jīng)回填完畢，恰逢大雨來臨，此
時往往會發(fā)生排水不及時的情況，地下水在地下室底板下形成一片，由于水的地下室底板的
托浮力的突然增大導致地下室上浮。
4、地勘報告的誤導。土壤性質(zhì)不正確，水徑流路認識不足，最重要的地下水位選取不
當?？垢≡O計了解不足，最高抗浮水位取值不正確，較安全的安全水位抗浮系數(shù)。
5、設計上的問題?？垢∷坏倪x取要求設計人員嚴格按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》
的要求來選取，有些缺乏經(jīng)驗的設計人員憑感覺、或者不考慮地下水的影響，最終導致問題
的發(fā)生。
綜上所述，雖然導致地下室上浮的原因多種多樣，，但是其中最重要的是設計上要充分
考慮到地下水浮力的影響；而比較常見的是因停止排水過早或者突然的降雨導致的基坑地下
水增多而引起的。
2.4防治措施
防止產(chǎn)生地下室水浮力的措施可從大的方向概括為兩大類：一種為抗力平衡方法；一種
為浮力消除方法?；谶@兩大類方法，通過比較給出以下幾類方法。
1、抗浮錨桿方法?？垢″^桿在地下室底板受到嚴重破壞時，此時的地板已經(jīng)無法與錨
桿進行最有效的連接，抗浮錨桿的作用不能得到完全發(fā)揮，此時不宜使用此法。其過程為，
定位成孔、高壓洗孔、下鎖、錨桿注漿、張拉鎖定、錨桿檢測。
2、抗拔樁下拉法設計?？垢侗M量嵌入堅硬而埋藏較淺的巖石中，由于施工限制抗拔
樁一般入巖不深，要進行樁底端處理，不能入巖的只能依靠摩阻力抗拔，此時需要增加樁的
長度。
3、延伸基板法。延伸基板法是將地下室結構的基板向外延伸而形成翼板，由翼板承托
覆土以抵抗上浮力。這種方法是相當有可以增大上部結構負重，但為了要延伸基板而形成翼
板，開挖范圍將因而加寬，土方和使用面積也會相應的加大，所以一般只適用于場地不受限
制的規(guī)模較小的結構的抗浮，否則是不宜采用的。
4、排水處理。當?shù)叵率野l(fā)生上浮問題后一般都要及時的進行臨時處理。在地下室底板
上鉆孔使水流出以減小水壓力；在地下室四周開挖若干集水井，持續(xù)降水。這種排水處理方
法是典型的浮力消除法，可以起到立竿見影的效果，減小其進一步惡化的可能性，其抽水費
用不高，且是最治本的方法。
當在選擇治理加固措施時，要綜合考慮施工工藝，技術特點，適用范圍和造價成本因地
制宜的選擇加固措施。
3存在的問題及前瞻
通過查閱文獻發(fā)現(xiàn)，目前國內(nèi)外建筑地基基礎規(guī)范對地下室抗浮設計也還只在概念層次
上做了規(guī)定，還沒有統(tǒng)一的規(guī)范標準和計算方法。例如規(guī)范中雖然都是些強制性條文，但要
求還是不明確、不嚴格，主要存在下面幾個問題：
（1）對于單體建筑設計人員可以直接地判斷是否存在上浮問題，但當?shù)叵率矣蓭讞澖?/p>
筑連城片區(qū)時，如果設計人員還是簡單的根據(jù)上部建筑的荷載是否大于地下水浮力來判斷地
下室是否存在上浮問題，就很有可能出現(xiàn)工程事故。因為此時可能會出現(xiàn)局部抗力不一定能
滿足要求的情況，必須認真驗算。
（2）地下室設計時候并不像地上結構設計那么成熟和統(tǒng)一。特別是現(xiàn)在高效而比較準
確的電算在地上結構部分的應用已經(jīng)相當成熟了，然而電算在地下室設計方面還存在著許多
需要解決的問題。
（3）地下室的抗浮施工要求不夠嚴格，并且對于處在腐蝕介質(zhì)中的樁基，應控制不出
現(xiàn)裂縫；對于樁基處于含有酸、氯等介質(zhì)的環(huán)境中時候，則其防護要求還應該根據(jù)介質(zhì)腐蝕
性的強弱復合有關規(guī)范的規(guī)定采取專門的防護措施保證樁基的耐久性。
參考文獻:
[1]曾國機王賢能胡岱文，抗浮技術措施應用現(xiàn)狀分析，地下空間，2004,1（24）105~109
[2]卓振濤，廣西水利電業(yè)集團有限公司，廣西南寧530001
[3]林強黃清和包燕燕，某大型地下室上浮處理，探礦工業(yè)，2003（增），59~61
中圖分類號：TU3 文獻標識碼：A
當前城市的高層建筑越來越多，建筑設計根據(jù)本身的功能和結構特點在設計中開始逐步考慮建設地下室。城市建筑大型化、高層化的設計理念也促使地下結構朝著多層空間的方向發(fā)展，地下室的地下結構設計、地下室的施工及防水、支護工程成為了建筑工程首要考慮的問題。
1、地下室結構設計中的問題分析
地下室工程涉及到的專業(yè)領域非常廣泛、專業(yè)知識相對復雜。在對建筑工程的地下室進行結構設計時，要綜合考量到使用功能、防火功能、人防需要，還要顧及到管道、通風、給水、采光等各個專業(yè)的相互聯(lián)系配合。對于擁有大底盤的建筑群體來說，一般來講，在塔樓
部分的使用時期，基本不會發(fā)生抗浮問題。但是地下室以及裙房結構自重較輕部位卻會有抗浮不能滿足實際要求的問題。
1.1抗浮、抗?jié)B問題分析。針對地下室的抗浮問題，要設定科學合理的抗浮設防水位，根據(jù)具體的地下水水位要求進行研究和實時勘查，采用平板式筏板基礎、增加地下室的重量、設置抗浮樁等方式方法去解決地下室的抗浮問題。由于鋼筋混凝土結構通常帶裂縫工作，要達到抗?jié)B目的，一般可采取以下措施：
提高鋼筋混凝土的抗拉能力?；炷翍紤]增加抗變形鋼筋，如側壁增加水平溫度筋，在混凝土面層起強化作用；側壁受底板和頂板的約束，混凝土脹縮不一致，可在墻體中部設置一道水平暗梁來抵抗拉力。當然，在采取以上措施時，同時要注意混凝土的養(yǎng)護。
補償收縮混凝土。在混凝土中摻微膨脹劑，以混凝土的膨脹值抵消混凝土的最終收縮值。當其差值大于或等于混凝土的極限拉伸時，即可控制裂縫。
1.2不均勻沉降問題分析。地下室的不均勻沉降問題可以采用人工處理地基的方法去降低地基處理的程度，主體結構采用樁基礎、主體結構部分采用整體基礎也能達到較小的最終沉降量，還能充分發(fā)揮不同基礎形式的作用和優(yōu)勢，有利于工作人員進行相關的計算，確定最終的設計方法。
1.3人防地下室的問題分析。對于人防地下室的結構設計要特別注意人防構件的最小截面尺寸取值問題，按照國家的標準進行設計，使頂板的最小防護厚度、混凝土厚度都能實現(xiàn)建筑面層的防護作用。此外，人防構件的荷載取值問題、人防底板的荷載控制問題也是建設過程中必須要注意的設計問題。在考慮防空地下室在核爆動荷載作用下的動力分析時要采用等效靜荷載法進行計算，人防地下室的設計還需要考慮人防底板的荷載起控制作用。
2、在設計中要注意的幾個方面
地下室外墻的設計是整個建筑工程地下室結構設計的關鍵環(huán)節(jié)，對整個建筑工程地下室結構的合理性有著十分重要的影響。在設計時候，要綜合考慮到水，土壓力因素，并通過這些因素來驗算外墻的抗裂性能?？傮w而言，要在綜合考慮多種因素的基礎上，從以下幾個方
面做出科學合理的設計。
2.1抗震設計。通常來講，地下室的抗震設計常遇到的問題有。一般來講地下室抗震設計中較為常見的問題為：在多層建筑中，地下室的埋深不夠。房屋的層數(shù)加上地下室在內(nèi)已經(jīng)達到八層，層數(shù)與高度都已經(jīng)超過設計標準要求。地下室的頂板是上段結構嵌固，地下室的抗震等級應當和地上部分相同。若地上結構的抗震等級是二級，則地下部分的抗震等級也應當是二級。
2.2荷載。地下室外墻在整體的荷載中占據(jù)著重要地位，其承受的荷載總體而言分別有水平荷載和來自建筑主體和地下室頂板覆土荷載及消防車道活荷載的傳重和自重的豎向荷載。地下室外墻水平的荷載一般都包括側向的土壓力，地下水側向壓力等。在地下室外墻結構設計中，豎向荷載和地震等作用所產(chǎn)生的內(nèi)力一般而言不會起到控制的作用，在此過程中，要充分重視水平荷載，當水平荷載垂直于墻面時候，會產(chǎn)生彎矩，這對墻體的配筋有著十分重要的意義。
2.3地下室外墻的配筋計算。實際設計應用時，在帶扶壁柱的外墻配筋計算方法是按雙向板計算配筋，而不是根據(jù)扶壁柱的尺寸大小來計算。而扶壁柱不是按外墻雙向板傳遞荷載算其配筋，而是根據(jù)地下室結構的整體電算分析結果來配筋。這樣設計會使外墻豎向受力筋配筋偏少、扶壁柱配筋不足，而外墻的水平分布筋過多。在計算地下室外墻的配筋時，除了垂直于外墻方向部分有鋼筋混凝土的，內(nèi)隔墻之間有相連的外墻板塊或者扶壁柱橫截面積較大的外墻板塊需要用雙向板計算之外，其他形式的外墻通常都按豎向單向板計算配筋。豎向載荷小的外墻扶壁柱，無論是外墻轉(zhuǎn)角處還是內(nèi)外側的主筋部分都需做適當?shù)募訌?。扶壁墻的截面積的大小則是界定外墻水平分布筋的依據(jù)。在計算地下室外墻時底部支座應固定，并且它的厚度要和配筋量匹配。側壁的抗彎能力比底板的大，而彎矩則和底板相等。
3、地下室結構設計
3.1地下室的基礎設計。在進行地下室基礎設計之前一定要做好工程地質(zhì)的勘查工作，基礎設計可以采用預應力管樁基礎，為了能夠滿足沉降的要求，要加強巖層的承載能力，所以基于這一個要求，持力層應該要采用強風化巖和中風化巖層。
3.2地下室頂板的結構優(yōu)化。地下室的頂板是地上整個高層建筑的水平約束支座，要想對地上結構有足夠的約束作用，就必須有較大剛度。所以，在設計地下室時，對頂板有嚴格的要求，頂板的厚度要大于等于160mm，這樣才能保證地下室較大剛度。
3.3地下室的側壁設計。影響地下室側壁設計的因素有很多，例如結構自重、地面堆載及活載、防核爆等效靜荷載、側向土壓力、地下水壓力等各種因素。地下室的側壁由于情況比較特殊，會受到各種不同方向荷載的共同作用，受力情況比較復雜的情況下應該要對地下
室側壁設計進行科學合理的簡化。所以地下室側壁的設計具體要求是，與土壤產(chǎn)生接觸的側壁混凝土保護層厚度要達到40 毫米，地下室側壁的水平鋼筋配置要在外側，而豎向的鋼筋配置就應該在側壁的內(nèi)側。但是出于對側壁設計成本的控制，在滿足側壁荷載要求的基礎
上混凝土的強度也不適宜設置得過高，這樣可以減小混凝土的收縮應力。
3.4優(yōu)化選型。建筑物的結構設計除了有足夠的承載力，還要使結構具有足夠的抗側力剛度，使結構產(chǎn)生的側向移動在合理的規(guī)定的范圍內(nèi)。結構選型不單單是結構的問題，它是一個綜合的復雜的過程，除了考慮地基的承載能力和結構的安全性外，還要考慮成本問題。
結束語:
在建筑地下室結構設計中，設計人員要綜合分析整體建筑結構的具體情況，綜合考慮到建筑的防火，防震，通風，采光等各個方面的因素，在滿足建筑基本功能的前提下，做出創(chuàng)意設計，選擇合理的結構方案。
參考文獻：
[1]文華.《論述地下室結構設計存在的問題》，《建材與裝飾》，2005 年10 期
中圖分類號：U45文獻標識碼： A
Float treatment scheme for a tunnel engineering
YANG JIAN
(CHINA RAILWAY SIYUAN SURVEY AND DESIGN GROUP CO.,LTD，WUHAN 430063)
AbstractSome sections of the U-groove floated becase of the buoyancy when backfilled it, in the entrance of a new four-lane railway tunnel. As a matter of fact, this can seldom be seen in railway tunnel project. Coming with an example of the ralationship between tunnel structure and buoyancy in this paper, some treatment program should be proposed after considering the analysis of the construction, in order to furnish reference for similar projects.
Keywordstunnel; float; ballast
1工程概況
1.1隧道地貌及設計概況
某隧道位于城市境內(nèi)，為避免鐵路對機場導航臺造成電磁等影響而修建；隧道內(nèi)四線并行，全長3750m，其中進口U型段長940m（共21節(jié)），矩形段長2330m（共40節(jié)），出口U型段長480m（共11節(jié)）。
隧道穿越剝蝕殘丘、丘間谷地及沖積平原區(qū)。進口地勢較高，為第三系地層出露；洞身及出口為沖積平原區(qū)，地表主要為菜地、魚塘，小河涌。
隧道以半徑1600m圓曲線繞避機場，其余地段均為直線，隧道內(nèi)設“Ⅴ”字坡。
隧道采用明挖法施工，基坑寬度29~33.4m，最大深度18.6m。
1.2上浮段（JK10～13節(jié)）地質(zhì)及地形地貌概況
上浮段由地表向下依次為：硬塑狀粉質(zhì)黏土層（滲透系數(shù)1.618×10-5cm/s）、全風化泥質(zhì)粉砂巖（砂巖）（滲透系數(shù)3.040×10-6cm/s）、強風化泥質(zhì)粉砂巖（砂巖）、弱風化泥質(zhì)粉砂巖（砂巖）。
地下水為貧水～弱富水，賦水性一般較差，地下水來源為大氣降水、地表水入滲補給。
上浮段地面標高13.7～3.67m，地表縱向綜合坡度1.4%，隧道設計內(nèi)澇水位3.8m。
1.3上浮段（JK10～13節(jié)）設計情況
考慮隧道進口U型槽段地勢較高，且地層以全~弱風化砂巖為主，透水能力弱，地表降水可以順縱坡排放等因素，設計采取結構外設置排水系統(tǒng)控制水位的方案。
①地表降水處理
地表回填后設1%橫坡，將雨水收集至兩側排水溝中沿縱向排放，雨棚施工后對雨棚屋檐下方地表采用C20混凝土地坪防沖刷，見圖1。
圖1地表排水橫面圖
②回填要求
結構兩側基坑回填應分層夯實，每層層厚不大于0.3m，左右對稱回填，回填土要求密實度K≥0.9，回填后其抗?jié)B系數(shù)不大于1x10-7cm/s，靜止側壓力系數(shù)不大于0.55。
③外部排水系統(tǒng)設計
在主體結構兩側貼壁設置的外排水系統(tǒng)（由干砌片石盲溝+排水盲管外包土工布組成），表水及地下水滲入后，在一定標高位置收集滲入水，通過排水管向洞身地表低洼處排放。外部排水系統(tǒng)標高以地面標高5m進行控制，并以5‰的坡度向隧道進口方向延伸，直至隧道起點，以保證盲溝中滲水可以順利排出地表，引入臨近溝渠，見圖2。
圖2隧道外部排水細部圖
④JK10～13節(jié)抗浮設計
地表排水順暢及外部排水系統(tǒng)發(fā)揮作用后，JK10、JK11節(jié)結構自重可滿足抗浮設計要求；JK12、JK13節(jié)根據(jù)控制水位采用自重+抗拔樁抗浮。施工期考慮基坑降水、排水，直至主體結構施工完成并滿足抗浮要求。
2上浮情況說明
2.1上浮段施工情況
JK10～13節(jié)主體結構于2012年12月-2013年10月期間施工并回填完畢，見圖3。
圖3基坑回填情況
2.2JK10～13節(jié)上浮及結構開裂情況
2013年11月6日起，通過側墻埋設的沉降觀測點觀測發(fā)現(xiàn)， JK11、JK12節(jié)主體結構有比較明顯的上浮現(xiàn)象，JK10節(jié)、JK11節(jié)相鄰處最大上浮11.2~13.7cm，JK11節(jié)、JK12節(jié)最大上浮10.1~14.5cm，上浮形成錯臺見圖4。
圖4上浮錯臺情況
上浮造成JK12節(jié)、JK13節(jié)相交處U型槽側壁頂端擠裂，見圖5。
圖5側壁頂擠裂情況
2.3上浮原因
U型槽施工完畢后，在槽外回填時未施工外部排水系統(tǒng)，回填料松散且包含建筑垃圾，導致槽外排水不暢，引起槽外周邊地下水位局部升高。
3上浮處理方案
3.1排水泄壓
在JK10～13節(jié)變形縫附近、近水溝底部位置設置鉆孔進行排水泄壓，結構處理完畢后泄水孔采用C40微膨脹細石混凝土進行封堵，封堵后對泄壓孔范圍涂刷水泥基結晶防水涂料。待水壓穩(wěn)定后對JK10～13節(jié)結構左右兩側進行同步分層卸載排水，卸載至原設計基坑底部，并在基坑四周輔以集水井降水，卸載過程注意保護主體結構，卸載后的地面及坑底應能保證雨水可以自排不淤積。
3.2加強監(jiān)控量測
加密U形槽結構沉降監(jiān)測頻率，增加U形槽結構側壁變形縫處位移觀測點，布置縱向及橫向沉降監(jiān)測點，監(jiān)測點布置間距5m，以掌握底板變形形態(tài)。
3.3洗砂作業(yè)
對上浮段底板鉆孔洗砂作業(yè)，鉆孔直徑φ50mm，每節(jié)孔位布置見圖6，順序由中間向兩邊逐孔進行，單孔建議水壓力0.05~0.1MPa，洗砂作業(yè)時必須在基坑兩側低點設置集水井，并配備污水泵，隨時抽排結構底部沖洗出來的泥沙，并實時進行沉降位移量測，發(fā)現(xiàn)異常時必須立即停止沖洗。洗砂結束標準：當側墻外底部流出清水，無泥沙帶出時。
圖6 每節(jié)鉆孔布置圖
3.4壓載復位
根據(jù)監(jiān)測的底板殘留變形結果，對JK10~13節(jié)采用壓載復位，壓載采用條形荷載或局部點荷載進行，如沙袋或自卸車等，加載分區(qū)域進行，由上浮殘存大處向上浮殘存小處進行；壓載按三級進行，每級加載值20kPa，每級壓載時間不小于6小時，并實時監(jiān)測沉降數(shù)據(jù)，觀察結構變化，確定是否進行下一級加載。
3.5底板下低壓充填注漿
由于結構上浮后隧底發(fā)生擾動，為確保運營期底板穩(wěn)定，在壓載復位完成以后，在加載條件下對底板底部進行低壓充填注漿，注漿利用洗砂鉆孔。注漿采用普通水泥單液漿，水灰比W: C=0.6:1~1:1，注漿壓力宜取0.02～0.05Mpa，由底板中間向兩側邊墻逐孔進行，注漿結束條件：注漿壓力逐步升高至設計終壓并繼續(xù)注漿10min以上或臨近孔出現(xiàn)返漿；注漿孔采用C40微膨脹細石混凝土進行封堵，封堵后對注漿孔范圍涂刷水泥基結晶防水涂料。
3.6裂縫修補
對側墻擠裂部分進行鑿除重新澆筑，鑿除剝離混凝土，并對新舊混凝土交界面進行清洗，充分濕潤后，澆筑強度高一等級的混凝土，養(yǎng)護至規(guī)定強度；鑿除剝離混凝土后如仍有裂縫，應先采用灌漿法對裂縫進行修補后再進行混凝土澆筑，灌漿材料采用水泥漿液或EAA補強防滲材料。
3.7補強結構
采取側墻及底板植筋后形成矩形結構，然后對矩形結構進行回填壓載，保證運營期抗浮安全。
4處理效果評價
對變形縫鉆孔泄壓時瞬間從孔內(nèi)噴出約1m高水頭，后隨時間推移水頭不斷降低至底板面，截至2014年2月20日，JK10與JK11節(jié)相鄰處殘余上浮約1.53~3.67cm，JK11與JK12節(jié)相鄰處累計上浮約2.92~3.98cm，目前正在進行后續(xù)上浮處理施工，根據(jù)量測情況判斷，所有措施到位后，殘余上浮量可以控制在能接受的范圍內(nèi)。
5結論及反思
上浮處理在工業(yè)與民用建筑行業(yè)內(nèi)較為普遍，當發(fā)生地下結構上浮事故時，應首先盡快采取措施增加壓重和降低地下水位減小浮力，停止上浮趨勢，然后分析地下結構上浮是否造成結構的破壞，破壞的程度是否可以修復，并及時的實施加固措施。常見的上浮處理方法有加載、排水、洗砂等方法[1]。與工民建中的地下室上浮處理的洗砂作業(yè)不同，由于本次上浮的U型槽采用放坡開挖，洗砂作業(yè)在左右側卸載后利用底板鉆孔進行，沖洗進入隧底的泥沙為壓載復位創(chuàng)造有利條件；洗砂作業(yè)與壓載復位作業(yè)可以根據(jù)實際情況進行順序調(diào)整或反復操作，達到消除上浮的目的。
隧道抗浮一般應按地面或內(nèi)澇水位進行設計，當?shù)匦蔚貏莸葪l件許可時，可采用控制水位方案，但應考慮實際施工條件能否達到設計要求，并對施工工序提出嚴格要求；另外采用的控制水位方案應考慮到運營過程中可以方便進行檢修、清淤，從而避免運營階段因排水不暢造成結構上浮，影響運營安全。
參考文獻
1.前言
本文所述的現(xiàn)澆混凝土空心無梁樓（屋）蓋結構，采用GZ高分子合金組合芯模直接埋置于現(xiàn)澆混凝土板中，形成非抽芯式的現(xiàn)澆混凝土空心板。實現(xiàn)在較大跨度現(xiàn)澆樓（屋）蓋板結構上下表面無突起明梁，從而既能提高建筑物的凈空高度、降低建筑物的層高和總高度，又能使室內(nèi)空間開闊美觀，減少裝飾費用、便于靈活分隔；且在兼顧現(xiàn)澆混凝土結構整體性、抗震性好的同時，還能改善樓（屋）蓋板的隔音、保溫等性能。
2.工程應用實例
政協(xié)聯(lián)誼大廈工程位于深圳市福田區(qū)車公廟，建筑面積121318m2，地下室四層，裙房三層，主樓41層，采用框架―筒體結構，標準層層高3.6米，主體結構施工至15層時，應甲方層高不變、增大凈空的愿望及要求，梁板經(jīng)設計方修改為現(xiàn)澆混凝土空心無梁樓蓋結構，埋置空心管采用GZ高分子合金組合芯模，樓板厚度350mm，空心管直徑200mm、250mm，長度1米。施工部位位于主樓16層梁板至40層梁板，剪力墻柱基本沒有變化，施工時按照一層為一個流水段進行施工，墻、柱、梁板一次澆筑成型。
3.施工工藝及主要施工技術措施
3.1施工工序流程
工序流程：施工準備測量放線支模按芯模安放位置，底板鋼筋及管線預埋位置劃線定位梁鋼筋、板底鋼筋、肋間鋼筋綁扎、設置鋼筋保護層墊塊安裝芯模支凳預埋水電等管線底層鋼筋驗收芯模安裝及抗浮鐵絲綁扎板面層鋼筋安裝和洞口預留預埋搭設施工架空便道、安裝混凝土輸送管隱蔽工程驗收混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護拆模。
3.2主要施工方法
3.2.1施工準備：按設計圖紙明確芯模的型號及各項技術參數(shù)，下單訂購。
3.2.2測量放線：將軸線位置和標高從設定的控制點引測到施工層；
3.2.3模板支撐系統(tǒng)：根據(jù)無梁樓蓋的設計厚度，肋間寬度與平面布置作恒載取值，進行豎向和側向穩(wěn)定性計算，設計模板與支撐；
（1）該工程無梁樓蓋采用的是扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)，鋼管采用的是Φ48鋼管，壁厚不小于3.5mm；
（2）腳手架搭設前必須驗證持力層樓面強度是否達到設計要求，本層的腳手架立桿支撐與下層立桿支撐是否在同一直線上；
（3）現(xiàn)澆結構中梁、板模板應按設計要求起拱；如設計無要求，模板按要求雙向或單向起拱2‰-3‰。
（4）完成以上架體搭設后，還必須按照規(guī)范設置剪刀撐。
3.2.4模板安裝完成并經(jīng)驗收合格后，對暗梁、芯模、預埋管、孔等做放線定位，核對無誤后方可轉(zhuǎn)入下道工序施工。
3.2.5鋼筋的制作及安裝：
（1）鋼筋的綁扎順序：
A．擺放沿空心管方向（南北向）的板底主受力筋；
B．綁扎垂直于空心管方向（東西向）的板底次受力鋼筋，墊好保護層墊塊；
C．綁扎垂直于空心管方向間的肋的鋼筋、箍筋，使擺放空心管位置成為一個坑槽形；
（2）綁扎板面鋼筋、肋片鋼筋，拉筋等；
（3）無梁樓板底層鋼筋及芯模間肋內(nèi)鋼筋安裝完畢，必須進行初檢，并確定板底鋼筋墊塊完整可靠后，方可進行鋪設芯模施工。
3.2.6空心管抗浮及水平位移控制的設置：
（1）當?shù)装邃摻罱壴旰?，根?jù)空心管擺放位置，在空心管兩端L/5左右處各設置支座一個，并安裝空心管。詳圖見圖一所示；
（2）空心管抗浮安裝措施。詳圖見圖一所示；
（3）芯模安裝施工從兩端梁開始擺放，安裝過程中嚴禁直接踩踏芯模；
（4）調(diào)整對線，保證芯模之間及管與暗梁、墻柱之間的間距符合設計要求，并且在安裝過程中保證肋梁位置在同一直線上；
（5）芯模下的預留水電線管盒應接線預埋，為減少其對樓蓋斷面的削弱，管線盒宜盡可能布置在管間肋位置。豎向穿管宜先預埋套管；
（6）芯模安裝完成后須進行檢查驗收，對施工中破壞的芯模進行修補、調(diào)整、合格后方可轉(zhuǎn)序施工，及時如實地做好隱蔽記錄。
3.2.7混凝土工程：
（1）施工便道：混凝土在樓面的輸送搭設專門的架空150mm的施工便道，混凝土泵送管不得直接放在鋼筋和空心管上；施工人員不得直接踩踏板筋或管。澆筑混凝土時，要求有木工和鋼筋工跟隨，及時修復芯模與鋼筋，防止偏位、破損。
（2）混凝土澆筑不宜沿垂直芯模管縱軸做多點圍合式澆筑。且布料與振搗應同步進行，混凝土布料時應在空心管的兩側均勻下料，相對振搗，以保證空心管底被充填飽滿，無積存氣囊、氣泡；施工時宜采用直徑30mm的振動棒；
（3）混凝土的養(yǎng)護及拆模：
A．混凝土養(yǎng)護采用人工自然養(yǎng)護法。在混凝土澆筑完畢后的12h內(nèi)對混凝土加以覆蓋麻袋并澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14天；
B．側模在混凝土強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損害后方可拆除；樓蓋混凝土強度達到100%時再拆除梁板底模板；
3.3主要施工技術措施
3.3.1成品保護措施：
（1）空心管如在安裝現(xiàn)場損壞，采取如下臨時應急補救方式：
A．如小面積破損用濕水泥袋粘貼其上；
B．如破損面積較大則先用濕麻袋填充，再用編織袋包裹好；
C．如管端鋸斷或損壞用編織袋包裹好，用16#鐵線綁扎牢固。
（2）空心管在裝卸、搬運、疊堆時應小心輕放，嚴禁拋擲。吊運安裝時，用專用吊籃吊運，禁止用纜繩直接綁扎空心管進行吊運。吊至安裝樓層后應及時排放，不宜再疊層堆放。
3.3.2空心管抗浮措施
（1）在澆筑混凝土前必須采取防止單個內(nèi)模上浮、樓板底模局部上浮和鋼筋移位的有效措施。施工中采用抗浮措施如下：
A．直接用16#鐵線對單個內(nèi)模進行捆綁，捆綁點在距空心管端L/5位置，鐵線兩端垂直捆綁固定在板底筋縱橫向節(jié)點上；
B．樓蓋板縱橫向底筋綁扎采用梅花狀綁扎，在板底模上1m2范圍內(nèi)均勻鉆取6個鐵絲穿過孔，用14#鐵絲綁扎底板鋼筋縱橫向節(jié)點，并雙肢穿過底模鉆孔綁扎固定于下部的支模鋼管架上，確保固定可靠、穩(wěn)定；抗浮固定措施節(jié)點詳圖見圖二所示。
（2）通過驗算確定抗浮措施中鐵絲的直徑、數(shù)量和位置。驗算時浮力取混凝土的容重與內(nèi)模體積的乘積，并應考慮振搗沖擊等因素。
混凝土容重γ=2.4KN/m3
圓芯模截面積a1=0.0468m2
芯模計算長度L=1m，直徑250mm，圓形截面，混凝土振搗施工荷載q1=2KN/m2,14#鐵絲截面積3.243mm2，16#鐵絲截面積2.076mm2，計算如下：
浮力F1=混凝土容重 ×芯模體積=γ•a1•L=24×0.0468×1=1.1232KN
混凝土施工產(chǎn)生的振動力Q1=1.4×振搗施工荷載q1×芯模底面積s1
=1.4•q1•s1=1.4×2.5×3.142×0.125×1
=1.375KN
抗浮力N=（F1+Q1）/2=（1.1232+1.375）/2=1.25KN
鐵絲受拉力n=抗浮力N / 2=1.25 / 2=0.625KN
鐵絲拉應力=鐵絲受拉力n / 鐵絲截面積
一、 基礎設計方面的問題
1、 建造在斜坡上或邊坡附近的建筑物和構筑物，未驗算其穩(wěn)定性。論文寫作，結構設計。。當設有一側或多側開口的地下室時，主體設計未考慮土壓力影響進行受力分析，并驗算整體建筑的抗傾覆和抗滑移穩(wěn)定性。當?shù)叵滤癫剌^淺，建筑地下室或地下構筑物存在上浮問題時，未進行抗浮驗算。
2、 建筑物地存在液化土層時，未對樁基礎抗震承載力進行驗算。未根據(jù)具體工程情況考慮樁側負摩阻力對基樁承載力的影響。
3、 樁基礎設計中，僅按豎向荷載作用進行布樁，未驗算彎矩作用下承臺底部邊樁的反力。尤其是框剪結構的剪力墻及剪力墻結構核心筒底部彎矩和剪力對基礎承載力的影響較大，不應遺漏。對于水位較高的地下室和短肢剪力墻、大跨度結構等彎矩較大的承臺底部樁基尚應驗算是否存在向上的抗拔力。
4、 抗拔樁設計時，樁身配筋量僅按強度要求進行計算，缺少裂縫寬度驗算，按裂縫寬度控制計算結果的配筋量遠大于按強度要求計算的配筋量，在設計中往往缺抗拔樁靜載試驗及其配筋做法等要求說明。有抗拔要求的承臺按一般樁基受壓的承臺進行配筋，承臺頂部受拉區(qū)未配筋，筏基基礎梁或地下室底板梁的受力方向與一般樓屋面梁板不同，其梁配筋設計也采用平法表示但未附加圖示說明，存在安全隱患。
5、 目前建筑工程大量采用截面尺寸較小的預應力管樁，且在多層建筑中采用單柱單樁或一柱兩樁基礎，柱底彎矩由基礎梁和樁共同承受。單柱單樁或垂直于兩樁連線方向的基礎梁設計中，未考慮平衡該方向柱腳在水平風荷載或地震作用下所產(chǎn)生彎矩因素，基礎梁兩端箍筋未按框架梁抗震構造要求設置箍筋加密區(qū)，基礎梁的上下主筋在樁臺內(nèi)錨固長度與構造做法要求未加說明。論文寫作，結構設計。。樁身考慮承受上部結構傳來的彎矩作用時也未進行抗彎承載力計算，存在著抗震薄弱環(huán)節(jié)，給工程留下潛在的隱患。
6、 天然地基擴展基礎持力層或樁基持力層下面存在軟弱下臥層，有的工程既不進行沉降驗算，又不作軟弱下臥層地基承載力驗算。
7、 天然地基獨立基礎帶梁板式的地下室底板設計中，地下室底板與柱下獨立基礎埋置于同一持力層上，結構計算中僅按上部結構荷載全部由柱下獨立基礎承擔，而地下室底板僅按一般地下室底板受荷情況進行設計，實際上整個地下室底板與柱下獨立基礎在上部荷載作用下，將會一起發(fā)生沉降變形共同受力，按上述計算原則進行設計，對底板而言是偏于不安全的，有可能會導致地下室底板承載能力不足而開裂。按照變形協(xié)調(diào)受力的原理，應當將地下室底板與獨立基礎連為一體按彈性地基有限元受力分析。也可以采取如下模式：除了柱下獨立基礎之外，其地下室底板與持力層之間采取褥墊處理措施。這時，底板可不參與獨立基礎分擔上部荷載，而按底板本身承受底板與疏水墊層自重、地下水上浮力、人防等效荷載（有人防時考慮）等進行設計。
二、 地下室外墻設計存在的問題
1. 地下室外墻配筋計算：有的工程外墻配筋計算中，凡外墻帶扶壁柱的，不區(qū)別扶壁柱尺寸大小，一律按雙向板計算配筋，而扶壁柱按地下室結構整體電算分析結果配筋，又未按外墻雙向板傳遞荷載驗算扶壁柱配筋。論文寫作，結構設計。。按外墻與扶壁柱變形協(xié)調(diào)的原理，其外墻豎向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墻的水平分布筋有富余量。建議：除了垂直于外墻方向有鋼筋砼內(nèi)隔墻相連的外墻板塊或外墻扶壁柱截面尺寸較大（如高層建筑外框架柱）之間外墻板塊按雙向板計算配筋外，其余的外墻宜按豎向單向板計算配筋為妥。豎向荷載（軸力）較小的外墻扶壁樁，其內(nèi)外側主筋也應予以適當加強。外墻的水平分布筋要根據(jù)扶壁柱截面尺寸大小，可適當另配外側附加短水平負筋予以加強，外墻轉(zhuǎn)角處也同此予以適當加強。
2. 地下室外墻計算時底部為固定支座（即底板作為外墻的嵌固端），側壁底部彎矩與相鄰的底板彎矩大小一樣，底板的抗彎能力不應小于側壁，其厚度和配筋量應匹配，這方面問題在地下車道中最為典型，車道側壁為懸臂構件，底板的抗彎能力不應小于側壁底部。地下室底板標高變化處也經(jīng)常發(fā)現(xiàn)類似問題：標高變化處僅設一梁，梁寬甚至小于底板厚度，梁內(nèi)僅靠兩側箍筋傳遞板的支座彎矩難以滿足要求。地面層開洞位置（如樓梯間）外墻頂部無樓板支撐，計算模型和配筋構造均應與實際相符。車道緊靠地下室外墻時，車道底板位于外墻中部，應注意外墻承受車道底板傳來的水平集中力作用，該荷載經(jīng)常遺漏。
3. 地下室外墻在計算中，有的工程漏掉抗裂性驗算。外墻的厚度目前做得比較薄，外墻鋼筋保護層比較厚，其裂縫寬度控制在0.2mm之內(nèi)，往往配筋量由裂縫寬度驗算控制。
三、 上部結構設計存在的問題
1. 《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）中對基本風壓值未明確的地區(qū)較多，基本風壓值的取值較亂， 50年一遇基本風壓值不應小于30年一遇基本風壓值的1.1倍，對于山區(qū)的建筑物，風壓高度變化系數(shù)應考慮地形條件的修正。對于特別重要或?qū)︼L荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用。論文寫作，結構設計。。
2. 有的工程樓屋面板電算配筋時，對邊梁的截面尺寸與跨度大小不加區(qū)分約束條件進行分析，一律按嵌固邊支座約束條件計算，其結果有的邊梁處板面支座負筋配的很多鋼筋，而板跨中和內(nèi)跨支座板面負筋配筋不夠。設計跨度較大的懸挑板時，挑板所在的邊梁和內(nèi)跨板設計時未考慮挑板傳來的彎矩作用也是常見的問題。
3. 非結構構件的抗震設計普遍被忽視。有的工程建筑因為造型需要，在屋面上用磚砌筑較高的女兒墻，僅在墻體內(nèi)設置鋼筋砼構造柱與壓頂梁，也不進行抗風與抗震的驗算，在臺風或地震作用下，有倒塌砸人或砸壞屋面板的可能，雖然是非結構構件，但是結構設計未采取可靠措施，將給工程留下安全隱患。屋頂高大女兒墻采用鋼筋砼結構按懸臂結構設計時，作為嵌固端的邊梁未考慮女兒墻傳來的扭矩作用，相鄰的屋面板也未加強，同樣存在安全隱患。
4. 地下室頂板室內(nèi)外板面標高變化處，當標高變化超過梁高范圍時則形成錯層，未采取措施不應作為上部結構的嵌固部位，規(guī)范明確規(guī)定作為上部結構嵌固部位的地下室樓層的頂樓蓋應采用梁板結構，地下室頂板為無梁樓蓋時不應作為上部結構嵌固部位。結構計算應往下算至滿足嵌固端要求的地下室樓層或底板，但剪力墻底部加強區(qū)層數(shù)應從地面往上算，并應包括地下層。
5. 抗震規(guī)范和高規(guī)對建筑物的平面不規(guī)則（包括扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、凹凸不規(guī)則和樓板局部不連續(xù)）和豎向不規(guī)則作出了明確的定義和限制。論文寫作，結構設計。。其中凹凸不規(guī)則定義為結構平面凹進的一側尺寸大于相應投影方向總尺寸的30%，樓板局部不連續(xù)定義為樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，例如有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%，并規(guī)定不應采用同時具有多項平面、豎向不規(guī)則以及某項不規(guī)則程度超過規(guī)定很多的設計方案。在實際工程中入口門廳、越層會議室和餐廳、立面開洞等設計方案根本做不到上述要求，所以凹凸不規(guī)則和樓板局部不連續(xù)應理解為大部分樓層不規(guī)則，局部樓層可不受該條文限制，但應采取有效加強措施。論文寫作，結構設計。。
四、 結語
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
前言
隨著城市建設的發(fā)展，越來越多的高層、超高層建筑不斷建成，地下車庫、地下用房等也隨之增多，地下室滲漏現(xiàn)象也相當普遍，成為質(zhì)量通病之一。因此，施工企業(yè)技術人員必須掌握和運用好地下室防水技術，使地下室必須具備良好的防水性能。
一、建筑地下室產(chǎn)生滲漏的幾個因素
1、設計原因。首先，變形縫留設不合理。根據(jù)規(guī)范要求，對鋼筋混凝土結構板墻最大變形縫間距規(guī)定為 20~45m之間，但實際中往往將范圍放大 2 倍，甚至不留后澆帶，而也不采取其他的技術措施，雖然給施工帶來了方便，但也給滲漏留了隱患。
2、施工原因。變形縫設置處理不當。首先，要根據(jù)設計要求應設變形縫，如后澆縫，一般要經(jīng)40~60d才能施工。工期延長，如果因基層清理或澆搗不好會留下滲漏隱患；再如沉降縫，一般要到主樓封頂后才能施工，這樣工期更長；如施工不當也會留下滲漏隱患。其次，不平施工縫施工不當造成隱患。根據(jù)現(xiàn)行施工慣例，施工底板時外墻上返施工高度為30~50cm，再加設一道止水片，由于底版混凝土施工多采用商品混凝土，坍落度較大，外墻板混凝土如一次振搗密襯往往較差，二次振搗給施工管理上帶來了一些困難，所以這一水平施工縫處理不當往往成為滲漏的隱患。再者，墻板施工縫處30cm 凸縫墻與底版一起在養(yǎng)護期完成了大部分干縮與冷縮，使新澆的墻板縫結合后收縮受到了下部約束，在30cm 凸縫以上易產(chǎn)生墻裂縫。第三，外墻混凝土養(yǎng)護不當造成開裂。造成混凝土裂縫的原因有多種因素，除荷載外縫的生成大多是外界因素影響所致，其中由于失水變化引起的干縮和由于溫度變化引起的冷縮往往是混凝土產(chǎn)生裂縫的主要原因，所以養(yǎng)護不當會造成早期失水干裂及冷縮裂縫。
3、振搗施工原因造成的滲漏。由于施工操作馬虎，混凝土振搗不密實而導致的蜂窩。首先，選用優(yōu)化砂、石級配，控制砂率，使混凝土為富砂漿混凝土，從而加其密實度；其次，優(yōu)化配合比，確?；炷恋暮笃趶姸?，減少由于混凝土早期強度太高而產(chǎn)生的冷縮裂縫。第三，由于混凝土本身性能不良產(chǎn)生裂縫而影響其自身的抗?jié)B性能?；炷潦且环N非均質(zhì)的多相復合材料，由固、液、氣三相的成分組成，其中有許多大小不一、彼此連通的孔隙，孔隙和裂縫是造成混凝土滲漏的主要因素，這是混凝土本身的弊端，所以如何改善混凝土的性能、減少孔縫產(chǎn)生、增加其密實度是抗?jié)B漏的關鍵所在。
二、建筑地下室防水工藝
1、做好地下室防水設計。首先，進行防水設計應明確建筑地下室防水工程的目的：確保地下水和滯留水不滲入室內(nèi)，給予室內(nèi)正常的生產(chǎn)、工作、生活和儲藏環(huán)境。防水層保護好地下結構，不能讓地下水浸泡鋼筋混凝土結構。一旦結構滲水，會導致鋼筋銹蝕、斷截面減小、膨脹，混凝土裂縫增大、抗壓強度減弱，建筑基礎受損，建筑壽命降低，最終危及安全。其次，地下室防水設計必須遵循“防、排、截、堵相結合，剛柔相濟，因地制宜、綜合治理”的原則，努力達到防水可靠、經(jīng)濟 合理的目的。在設計前應充分掌握地下工程所在地及其附近地下水運動 規(guī)律 和狀況（近期和遠期），確定設計最高地下水位標高，同時結合地質(zhì)、地形、地下工程結構、防水材料供應及當?shù)厥┕l件等全面研究地下工程防水方案。地下鋼筋混凝土外墻、底板均應采用抗?jié)B混凝土，抗?jié)B等級應根據(jù)防水混凝土的設計壁厚和地下水的最大水頭比值。第三，獨立式全地下室工程應做全封閉，附建式全地下室或半地下室防水設置，則應高出室外地平標高至±0.000m以上，卷材防水和涂膜防水層可在室外平坦處改用防水漿完成設防高度。第四，地下室最高水位高于地下室地面時，地下室設計應考慮整體鋼筋混凝土結構，保證防水效果；在特殊要求下可采用架空地面和夾壁墻。地下室外防水層宜采用軟保護層，如聚苯板或聚乙烯板等。
2、混凝土的泌水處理。大體積大流動性混凝土在澆筑和振搗中，上涌的泌水和浮漿會跟著混凝土坡面流到坑底，并隨混凝土向前推進。在支模時，應在混凝土澆筑前進方向二側模底部留孔排出泌水和浮漿。當混凝土坡腳接近盡端模板時，要立即改變混凝土澆筑方向，由盡端往回澆，另外加強二側混凝土的澆筑，使最后混凝土的澆筑形成四面會合，這樣泌水和浮漿可以集中排除?；炷恋谋砻嫣幚?。大體積泵送混凝土，排除泌水和浮漿后，表面仍有較厚的水泥漿，在澆完 4～5h 后，要用長括尺括平，在初凝前用滾筒來回碾壓數(shù)遍，待接近終凝前，用木蟹再打磨一遍，使收水裂縫閉合?；炷琉B(yǎng)護。大體積混凝土的內(nèi)外溫差大，必須做好養(yǎng)護工作。本工程澆筑時氣溫高達 26℃，只進行保濕養(yǎng)護。采用澆水養(yǎng)護并覆蓋塑料薄膜，防止混凝土水份蒸發(fā)和表面脫水而產(chǎn)生干縮裂縫，養(yǎng)護時間不少于 14d。
3、剛性防水與涂膜防水要相結合。經(jīng)多方實踐，采用剛柔結合的防水方案，是行之有效的方案。開工時，先將漏水較嚴重的地方用防水寶堵住，將部分空鼓的地方去掉、鑿毛并重新抹面、壓實。然后整體工程又刮了一遍剛性防水層，再仔細檢查一遍，無因何滲漏時，就做了一層聚氨酯防水，做這一層時，關鍵是將設備與混凝土預埋鐵的根部做好加強處理，以防止設備震動破壞防水層。最后又做了一層 UEA砂漿保護面，這樣做的目的是可以減少保護層的裂紋(也屬于剛性防水層的一種)，對于整個工程有益無害，修補之后的防水效果是非常明顯的，徹底解決了這個地下室的滲漏問題。
4、防水混凝土的質(zhì)量控制要準確計量。施工單位要進行嚴格的抗?jié)B混凝土配制的專題試驗，待合格后，按所確認的配合比進行配制，既使很采用摻外加劑法，還要采用粗，細骨料兩級配配制混凝土，,以提高混凝土比重，增強其結構抗?jié)B能力。另外，選擇性能良好的膨脹劑，還必須選擇有相應資質(zhì)和能力的試驗室進行配合比設計，進行配合比設計時的抗?jié)B水壓值應比設計值提高0.2Mpa，水泥用量≥300kg/m3，砂率宜為 35~45%，水灰比≤0.55，入泵坍落度不宜大于 140mm。重視混凝土澆搗的質(zhì)量控制，嚴格按經(jīng)過計后確定的方案進行澆搗，避免產(chǎn)生冷縫造成滲水通道。嚴格施工機具的選用和操作。重視混凝土的振搗環(huán)節(jié)，保證一個澆筑頭(面)有一個振搗器，混凝土施工由后往前，而振搗則由前往后順序進行施工作業(yè)，防止漏振。采用商品混凝土時必須考慮路途遠近及道路運輸狀況，適當延長混凝土的初凝時間，避免澆筑過程中出現(xiàn)冷縫，并推遲水泥水化熱峰值出現(xiàn)時間，減小溫度裂縫。最后要說的是，地下混凝土結構模板不宜拆除過早，否則極易造成混凝土結構內(nèi)傷,形成意想不到的滲水通道。防水混凝土宜延長帶模養(yǎng)護時間，拆模后的豎向構件，如地下室側壁等，應采用涂刷混凝土保護劑的方法進行養(yǎng)護。注重防水構造施工的質(zhì)量控制。
三、結語
近些年,隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展,無論城市設施建設還是工業(yè)與民用建筑的建設,用的商品混凝土也越來越多,尤其是的,但施工中的混凝土溫度裂縫問題日顯突出,并成為具有相當普遍性的問題,給帶來了嚴重的安全隱患。因此,對混凝土裂縫的成因進行分析,并在材料、施工等方面提出了相對應的裂縫控制方法有很重大的實際工程意義。
1混凝土裂縫原因分析
1.1混凝土本身的影響
主要是水泥水化熱過高,混凝土在澆筑振搗以后,水泥水化過程中產(chǎn)生一定的熱量,水化熱聚在結構內(nèi)部不易散失,引起急劇升溫,在建筑工程中一般為20—30℃甚至更高。由于結構物在一個自然散熱條件中,實際混凝土內(nèi)部的最高溫度多數(shù)發(fā)生在混凝土澆筑的最初3d—5d。隨著混凝土齡期的增長,彈性模量的增高,對混凝土內(nèi)部降溫收縮的約束也就愈來愈大,以致產(chǎn)生很大的拉應力,當混凝土的抗拉強度不足以抵抗這種應力時,開始出現(xiàn)溫度裂縫。
1.2混凝土的收縮變形
混凝土的收縮,也是產(chǎn)生裂縫的重要原因。實際所需拌合水比水泥水化所需的水要多得多。拌合水中只有約20%的水是水泥水化所必須的,其余的都要被蒸發(fā)掉。水分蒸發(fā)之后,引起混凝土收縮,當收縮受到約束時,則產(chǎn)生收縮應力,當收縮應力大于當時混凝上的抗拉應力時,則裂縫隨之產(chǎn)生。
1.3地基和老混凝土與約束
當混凝土澆筑在比較堅硬的基巖或老混凝土上時,混凝土澆注初期的水化熱升溫,產(chǎn)生膨脹,受到巖石或老混凝土的約束,將產(chǎn)生較小的壓應力。而當混凝土溫度繼續(xù)下降時,由于基巖或老混凝土對溫降引起的收縮變形約束的結果,混凝土塊內(nèi)將出現(xiàn)較大的拉應力,裂縫隨之產(chǎn)生。
1.4施工方面的因素
違章施工、不當施工造成混凝土裂縫,夏季施工時由于運輸車交通不暢耽擱時間,在泵車出料時混凝上的經(jīng)時坍損較大,混凝土的和易性和流動性較差,現(xiàn)場工人人為加水,造成混凝土強度的降低,加水部分的混凝土水灰比和強度與原配合比的混凝土不同造成不同配比混凝土的凝縮裂縫和干縮裂縫。另外,振搗方式不當引起裂縫不正確的振搗方式會造成混凝土分層離析、表面浮漿而使混凝土面層開裂,或造成混凝土砂漿大量向低處流淌致使混凝土產(chǎn)生不均勻沉降收縮而在結構厚薄交界處出現(xiàn)裂縫。另外,現(xiàn)場養(yǎng)護不當是造成混凝土收縮開裂最主要的原因。免費論文參考網(wǎng)。目前,許多施工現(xiàn)場在澆筑混凝土時都不能做到及時覆蓋保溫養(yǎng)護,一般總要等到最后一遍抹光結束后才覆蓋,還有很多工地根本就不予覆蓋,結果混凝上表面開裂。
1.5環(huán)境氣候的因素
混凝土結構施工期間,外界氣溫的變化情況對防止混凝土開裂有重大影響。外界氣溫越高,混凝土的澆筑溫度也越高。免費論文參考網(wǎng)。如果外界溫度下降,會增加混凝土的降溫幅度,特別是在外界溫度驟降時,會增加外層混凝土與內(nèi)部混凝土的溫差,這時對混凝土抗裂極為不利。免費論文參考網(wǎng)。
2混凝土溫度裂縫控制要點
2.1重視材料的選用
使用低熱水泥如礦渣水泥和大壩水泥等,能明顯降低混凝土的絕熱溫升,降低混凝土的最高溫度。伴隨減小混凝土內(nèi)表溫差,起到減小溫度應力的作用。從而減少產(chǎn)生裂縫的充分條件。水泥水化熱測定按現(xiàn)行國家標準《水泥水化熱實驗方法(直接法)》測定,要求配制混凝土所用水泥7d的水化熱不大于25KJ/kg。為降低水化絕熱溫升、減小體積變形,混凝土一般不宜使用水化熱高水泥,應使用水化熱較低的中熱硅酸鹽水泥和低熱礦渣水泥:更不宜使用早強型水泥。因此,在滿足混凝土設計要求的前提下,盡量采用低水化熱水泥。其次是優(yōu)化混凝土的配合比,以便在保證混凝土強度及流動度條件下,盡量節(jié)省水泥、降低混凝土絕熱溫升。按照基于絕熱溫升控制的綠色高性能混凝土配合比優(yōu)化設計四功能準則對配合比進行優(yōu)化。最后,摻用混合材料以減少用水量、節(jié)約水泥,降低混凝土的絕熱溫升,提高混凝土的抗裂能力。
2.2施工階段的裂縫控制措施
(1)控制澆灌溫度。要降低混凝土的最高溫度和溫差,比較直接的措施是降低澆筑溫度,但其實施必須擁有一定的條件才能實現(xiàn),在特大型工程中可能才用得到。為了降低混凝土從攪拌機出料到卸料,泵送和澆灌振搗后的溫度,減少結構的內(nèi)外溫差,一般按季節(jié)采取措施,如夏季施工時,則應以減少冷量損失、著手在整個長度的水平輸送管道上覆蓋草包并經(jīng)常噴灑冷水、在澆灌混凝土時,采用一個坡度、薄層澆灌、循序推進、一次到頂?shù)却胧﹣砜s小混凝土暴露面積以及加快澆灌速度,縮短澆灌時間。在冬季施工時,對結構厚度在1.0m以上的混凝土可繼續(xù)施工,但應保證保溫澆灌、保溫養(yǎng)護,一般可利用混凝土本身散發(fā)的水化熱養(yǎng)護自己,并要求在混凝土沒有達到允許臨界強度以前防止凍害。根據(jù)試驗資料證明,混凝土的早期強度達到臨界強度后,在零下溫度作用下不會遭到凍害,小于該“臨界”強度時則會遭到凍害。
(2)合理安排施工進度。對混凝土澆筑,應遵循“同時澆搗,分層堆累,一次到頂,循序漸進”的成熟工藝。在每次澆筑中,又分幾層,其層間的間隔時間應盡量縮短,必須在上層混凝土初凝之前,開始澆筑下層混凝土。層間最長的時間間隔不大于混凝土的初凝時間。當層間間隔時間超過混凝上的初凝時間。層面應按施工縫處理:①消除澆筑表面的浮漿、軟弱混凝上層及松動的石子,并均勻露出粗骨料;②在上層混凝土澆筑前,應用壓力水沖洗混凝土表面的污物,充分濕潤,但不得有水;③對非泵送及低流動度混凝土,在澆筑上層混凝土時,應采取接漿措施。
(3)改進攪拌工藝和振搗工藝。在攪拌的混凝土時,改變以往的投料程序,采取先把水、水泥和砂拌和后,再投放石子進行攪拌的新方法。這種攪拌工藝被為“裹砂法”,也可稱為二次投料法。這種攪拌工藝的主要優(yōu)點是無泌水現(xiàn)象,混凝土上下層強度差減少,可有效地防止水分向石子與水泥砂漿面的集中,從而使硬化后的界面過渡層的結構致密、粘結加強。
2.3混凝土的養(yǎng)護
為了保證混凝土有適宜的硬化條件,混凝土終凝后,筏板邊緣、剪力墻中間等不易被塑料薄膜完全覆蓋部位,可采用澆水保濕?；炷辽郎仉A段如果因表面未能完全覆蓋而出現(xiàn)局部干燥時,可澆熱水(40—50℃)濕潤表面,防止出現(xiàn)干燥裂縫。降溫階段可澆自來水養(yǎng)護,保溫保濕養(yǎng)護時間為14天。施工前還應再準備好一層養(yǎng)護用塑料薄膜和一層再生棉氈,以便根據(jù)環(huán)境氣溫變化情況對保溫保濕質(zhì)量作以調(diào)整。如果養(yǎng)護階段混凝土表面溫度過低,導致溫差過大,可在混凝土表面采取加熱措施,如碘鎢燈照射。澆筑后的一段時間內(nèi)對混凝土內(nèi)部及表面溫度進行跟蹤監(jiān)測,并根據(jù)溫度的變化情況及時采取適當?shù)谋亍⒈耩B(yǎng)護措施。
3結語
